Sterowanie ogrzewaniem i CWU
Bufor ciepła
Bufor ciepła Galmet SG(B)-1000
poj. użyteczna |
883l |
temp. max. |
95°C |
średnica wewn. |
790 mm |
mufa przyłączeniowa |
6/4" |
mufa czujnika |
1/2" |
mufa spustowa |
1" |
Galmet zaleca grzałki izolowane (komplety elektryczne GE) - np. GE - manual 9kW
montaż |
6/4" |
gł. zanużeniowa |
600mm |
martwa strefa |
90mm |
temp. max |
75°C |
9kW |
41-090010 |
5901224802591 |
12kW |
41-120010 |
5901224802607 |
Zbiornik CWU
Zbiornik CWU to Kospel SE-300
poj. użyteczna |
305l |
ciśnienie max. |
0,6MPa |
temp. max. |
80°C |
anoda |
magnezowa |
króciec grzałki |
6/4" |
flansza / otwór rewizyjny |
|
CWU jest grzana grzałką Gwarant MW-06.
moc |
6kW |
zasilanie |
400V |
przewód |
5x1,5mm2 |
gwint kryzy |
6/4" |
zakr. temp. |
30°C - 75°C |
Sterowanie grzałkami
Główny sterownik to LanKontroller v.3.8:
Zarówno bufor jak i zbiornik CWU są ładowane grzałkami:
- 3 fazy (3x230V) z ogranicznikiem temperatury (mechanicznym)
- wew. budowa -> po jednej grzałce na fazę, z odrębnym L i wspólnym N
Założenia sterowania:
- Sterowanie on/off każdą fazą niezależne - aby móc obciążać wybrane fazy
- Tablica rozdzielcza powinna umożliwiać:
- łatwą obserwację stanu sterowania poszczególnych grzałek
- przełaczenie na sterowanie ręczne -> nice to have
Możliwe warianty sterowania przez LK3 + styczniki:
- HA -> LK3 (przez LAN)
- LK3 -> tHAT2
(8 x Open Collector - I/O - 4 wysterowane z PWM LK3 przez ustawienie trybu On/Off)
- Wariantowo:
- tHAT2 -> 2 x Płytka przekaźników 4x10A v3 +
LK3 -> 1 przekaźnik 10A
- płytki przekaźników i LK3 mają wbudowane sygnalizację (diody LED)
- przekaźniki używane na płytkach i LK3 to RelPol RM50
- LK3 może wysterować dodatkowy przekaźnik z wyjścia OUT5
- tHAT2 -> przekaźniki RM85 na szynie DIN
Wyjścia Open Collector z LK3 (via tHAT2) można połączyć bezpośrednio do przekaźników;
- napięcie sterujące (+) podaje się bezpośrednio do przekaźników
- uziemienie (-) podpinamy do pinu OC w LK3 (jest zwierane przez tranzystor w LK3)
- w przekaźniku jest cewka -> przy wyłączeniu indukuje impuls napięcia, który mógł by spalić tranzystor sterujący w LK3
- Aby się zabezpieczyć, pomiędzy pin LK3 a zailanie przekaźnika trzeba wstawić diodę
- Można to zrealizować gotowym modułem LD RelPol wpinanym w obudowę/podstawkę przekaźnika: M41R/M41G
- Przekaźniki -> grzałki:
- >3.6kW - przez dodatkowe styczniki SSR
- >2.4kW - RM85 lub RM50 przez dodatkowe styczniki SSR
- <2.4kW - RM50
Wariant 3.1 ma zaletę w postaci mniejszej ilości elementów i jest prostszy do zrobienia (wystarczą 2 płytki podpięte pod LK3/tHAT2).
Z drugiej strony przekaźniki mają ograniczoną żywotność, co powoduje:
- jak się 1 przekaźnik spali/przestanie działać, to trzeba wymienić całą płytkę (a mogą jej już nie produkować)
- przy wymianie płytki z przekaźnikami trzeba namachać się śrubokrętem
Wariant 3.2 - przekaźniki w podstawkach i podpięte bezpośrednio pod tHAT2 - mitygują te ryzyka.
Przekaźniki RelPol ze sterowaniem DC:
Pompy i sterowanie
Pompa obiegowa CO
Jak liczyć:
Dane do doboru pompy
- podłogówka
- najdłuższe pętle są w największych pomieszczeniach
-> ok. 30 - 35 m2 (salon, pom. klubowe - piwnica) - po 2 pętle
- pętle są z pex'a (ze zdjęć):
- co 15 cm -> ok. 6,5mb/m2
- 16x2mm lub 20x2,25mm (Wavin?)
- najdłuższa pętla -> 100-110mb
- ~250 m2
- ~132kWh / 24h średniego zapotrzebowania dobowego
(zmierzone ~85kWh zapotrzebowania dla grzanego parteru i piętra - ~160m2)
- 24kW - max. zaobserwowana moc grzejna
- do doboru pomy potrzebujemy:
- \(Q\) - max. wydatek pompy
ilość wody do przepompowania w \(m^3/h\)
- \(H_{p}\) - wymaganej wys. podnoszenia
suma oporów hydraulicznych wyr. w wys. ekwiwalentnego słupa wody
- \(R\) - opór jedn. rury w podłogówce (kalkulator oporów hydraulicznych)
Obliczenia
- wydajność pompy \(Q \; [\)m^3/h\(]\) dla mocy \(P \; [kW]\), gęstości \(\rho\), ciepła wł. \(Cw\) i różnicy temperatur \(\Delta T\) liczymy jako: \[Q = \frac{P}{\rho * Cw * \Delta T}\] co dla wody daje: \[Q = \frac{P}{\Delta T} * 0,86 \; [m^3/h]\] Ponieważ \(E_{d} = 132kWh\), to: \[P = E_{d}/24h = 5,5 kW\] Zatem, przyjmując \(\Delta T=7K\) (podłogówka), otrzymujemy: \[Q = \frac{5,5kW}{7K}*0,86 = 0,6757 \; m^3/h\] \[Q \simeq 0,68 \; m^3/h\]
- wysokość podnoszenia \(H_{p}\) zależy od oporów hydraulicznych i można ją liczyć jako: \[H_{p} = \frac{R*L*ZF}{10000} \; [m]\] gdzie
- \(L_{P1} = 110 + 10 \; m\) - długość najdłuższej pętli + zasilanie + powrót,
- \(R = 16 \; Pa/m\) - opór jedn. rury 16x2mm, liczony dla \(Q_{P1}=330W\) i \(\Delta T=7K\),
- \(ZF = 2,6\) - współczynnik przeliczeniowy; bo mamy zawory termostatyczne Podstawiając otrzymujemy: \[H_{p} = \frac{16*120*2,6}{10000} = 0,4992 \; m\] \[H_{p} \simeq 0,5 \; m\]
Wavin 20x2,5mm |
\(7K\) |
\(5,5kW\) |
\(0,68m^3/h\) |
\(5,7\) |
\(0,18m\) |
|
\(10K\) |
\(5,5kW\) |
\(0,48m^3/h\) |
\(4,0\) |
\(0,13m\) |
|
\(7K\) |
\(24kW\) |
\(2,95m^3/h\) |
\(80,5\) |
\(2,52m\) |
|
\(10K\) |
\(24kW\) |
\(2,07m^3/h\) |
\(43,6\) |
\(1,36m\) |
Wavin 16x2mm |
\(7K\) |
\(5,5kW\) |
\(0,68m^3/h\) |
\(16\) |
\(0,50m\) |
|
\(7K\) |
\(24kW\) |
\(2,95m^3/h\) |
\(271,7\) |
\(8,5m\) |
|
\(10K\) |
\(24kW\) |
\(2,07m^3/h\) |
\(146,4\) |
\(4,57m\) |
Wniosek
Zależnie od zastosowanej rury, w najzimniejsze dni może zajść potrzeba podbicia temp. na zasilaniu o kilka stopni aby zmieścić się w parametrach pompy...
Pompy
Rodzaj |
elektroniczna |
elektroniczna |
Wys. podnoszenia |
6m |
6m |
Max. wydatek |
4 m3 |
4 m3 |
Pobór prądu |
4-45 W |
4-45 W |
Sterowanie |
- |
PWM |
Odczyty |
- |
PWM pobór + błędy |